通風系統鋁管射孔后抗擠強度

預防災害的重要保證。但我國目前負荷的評估依舊沿用多年前電力工業部頒布的參考數值,通風系統鋁管射孔后抗擠強度通風系統評價是確保礦井通風系統的合理性和性.鋁管電能質量的評估則指標不全面而且只局限于穩態領域。本文詳細闡述了一種基于PLC智能型礦用隔爆饋電開關的研制細節。

    為了增大提升能力,多繩摩擦提升系統通常采用大型提升容器,而多繩摩擦提升機在換繩、竄繩、調繩、更換懸掛裝置和更換提升容器時都必須用.HXD30-1定向井T95鋁管管體失效原因分析分享到對HXD30-1井鋁管鉆塞遇阻事故進行了調查研究,對鉆水泥塞過程中鉆頭等損壞形貌進行了分析,依據鉆頭形貌確定了鋁管失效形式。對導致鉆塞遇阻的各種因素逐一進行了排查,認為鋁管變形導致鉆塞遇阻。

厚壁鋁管射孔后抗擠強度有限元分析分享到針對目前等效應力準則已不適合衡量射孔鋁管抗擠強度的情況,采用非線性屈曲方法,建立Ф177.8mm10.36mm895.7MPa鋼級射孔鋁管三維有限元模型,對比鋁管射孔前后的擠毀規律,分析孔徑、布孔密度及相位角變化對射孔鋁管射孔抗擠強度的影響。分析認為:鋁管的徑向位移隨著載荷的增加呈非線性增加;孔徑變化對射孔鋁管抗擠強度有較大的影響,隨孔徑增大而降低;孔密變化對射孔鋁管抗擠強度有一定影響,隨孔密增大而略微降低;相位角變化對射孔鋁管抗擠強度影響不明顯。本文基于流固耦合理論,建立了地層-水泥環-射孔鋁管的應力耦合模型,退化為裸鋁管與API標準進行比對,效驗了模型,并發現地層約束條件下鋁管承受內壓的能力了1.48~2.16倍,此基礎上,給出了鋁管尺寸、鋁板射孔直徑及射孔相位角對鋁管承壓能力的變化規律。對鋁管失效時間進行了分析,認為在正注水泥之后、鉆塞之前,鋁管已經變形。通過對鋁管受力情況進行計算,對鋁管變形原因分析,認為鋁管變形不但與井壁垮塌、井徑變大和井漏有關,而且與鋁管強度偏低有關。本文共計5頁)定面射孔新工藝對鋁管強度的影響研究分享到用于非常規儲層的定面射孔工藝可有效地降低水力裂縫的起裂壓力,近井筒的泄油面積;但該工藝對鋁管強度的影響研究較少。腐蝕缺陷鋁管的剩余強度研究分享到針對酸性氣井中鋁管的腐蝕缺陷形貌差異較大的問題,考慮到鋁管強度計算模型不能涵蓋各種腐蝕形貌條件下的強度計算,同時受到實驗室強度測試的局限性,采用有限元方法建立了不同腐蝕形貌特征下的鋁管強度計算模型,并引用文獻數據驗證了該模型的合理性和可行性。計算表明:螺旋射孔方位角為45時,定面射孔間夾角為30時,鋁管內徑越小,鋁管壁厚越厚,則鋁管的承壓能力越高;相同參數下,定面射孔工藝比螺旋射孔工藝引起的鋁管承壓能力略低。結合四川某酸性氣井對鋁管性能進行實例分析,從均勻腐蝕和點蝕等角度出發,分析了溫度、內壓對鋁管等效應力的影響,研究了鋁管剩余強度隨腐蝕深度增加的變化規律,以及點蝕開口直徑大小對鋁管剩余強度的影響。結果表明,溫度的升高,腐蝕鋁管的等效應力呈現上升趨勢;隨著內壓的增加,腐蝕鋁管的等效應力先降低,再逐漸增大。同時腐蝕深度對鋁管強度的影響顯著,隨著腐蝕深度的增加,點蝕和均勻腐蝕鋁管的剩余強度均降低。另外,對于相同深度的淺半球形腐蝕坑,點蝕開口直徑越大,鋁管的剩余強度越大。該結果可為酸性氣井鋁管柱評價提供依據。注漿加固鋁管抗彎性能對煤層底板變形的影響分享到基于煤層底板破壞形態、現場注漿工程和鋁管布置方式,建立了底板注漿加固鋁管作用模型,將鋁管分段并進行受力分析,闡明了鋁管和圍巖作用與反作用機理,確定了鋁管的變。雙層鋁管CBL-VDL測井首波誤判對固井質量評價的影響分享到基于包含雙層鋁管井孔中的聲傳播理論,采用曲線回放的方法套第2道波聲幅變密度測井資料,與套首波測井資料進行對比,分析套第2道波測井對測井資料和固井質量評價的影響。結果表明:鋁管鋼級越高,其耐磨性越好;泥漿密度越高,鋁管與鉆桿試樣間的摩擦系數越大,磨損越嚴重;鋁管鋼級越高,泥漿密度越大,磨損效率對泥漿密度越不;鋁管鋼級越低,機械犁溝磨損和疲勞磨損越嚴重;泥漿密度越大,犁溝磨損減輕,疲勞磨損增加。鋁管尺寸偏差與擠毀強度關系的新認識分享到為了探討API5CT規范規定的鋁管尺寸公差對鋁管擠毀強度的影響,選取了J55鋼級φ139.7mm7.72mmL80鋼級φ177.8mm10.36mm和P110鋼級φ244.5mm13.84mm3種有代表性的油田常用鋁管,采用有限元法對其在計算可知,API5CT規范規定的尺寸公差范圍內,即使鋁管外徑和壁厚的不利偏差同時出現在同一橫截面上,鋁管的擠毀強度仍然會在API額定值之上,橢圓度對鋁管擠毀強度的影響大于壁厚不均度的影響,鋁管圓周上壁厚點決定著鋁管擠毀強度,壁厚不均度對鋁管擠毀強度的影響非常小,A PI給出的大外徑鋁管額定擠毀強度偏保守。